(19)国家知识产权局 (12)发明 专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请 号 202210953204.1 (22)申请日 2022.08.10 (71)申请人 山东金城装饰工程有限公司 地址 255086 山东省淄博市高新区鲁泰大 道30号 (72)发明人 张鹏　白玉　丁大坤　王术雨　 孙辉　 (74)专利代理 机构 青岛发思特专利商标代理有 限公司 37212 专利代理师 曹志磊 (51)Int.Cl. E04B 2/88(2006.01) E04G 21/14(2006.01) G06F 30/13(2020.01) G06F 30/20(2020.01)G06F 119/14(2020.01) (54)发明名称 全自动光控启闭石材幕墙系统设计与施工 方法 (57)摘要 本发明涉及一种全自动光控启闭石材幕墙 系统设计与施工方法， 其步骤为： 一、 绘制平立 面、 节点图； 二、 荷载验算； 三、 测量放线； 四、 混凝 土主梁打孔、 清孔； 五、 安装 化学螺栓； 六、 镀锌钢 板安装； 七、 钢板转接件焊接； 八、 焊接钢肋； 九、 金属内卡槽竖龙骨安装； 十、 定位打孔； 十一、 安 装旋转装置； 十二、 安装U型石材造 型柱； 十三、 按 放方形钢插柱； 十四、 石材幕墙安装； 十五、 打硅 酮耐候密封胶； 十六、 清洗交验； 本发明的整个建 筑物幕墙为统一整体， 窗口部位有效启闭。 使石 材能够随着昼夜交替自动启闭， 夜间关闭石材与 窗子之间形成空气腔能够起到保温、 隔热、 隔声 的效果； 白天开启后不影响窗子采光及通风； 恶 劣天气可以关闭防治高空坠物造成破坏。 权利要求书6页 说明书13页 附图7页 CN 115262820 A 2022.11.01 CN 115262820 A 1.一种全自动光控启闭石材幕墙系统设计与施工方法， 其特 征在于包括以下步骤： 一、 绘制平立面、 节点 图： 结合建筑图纸和现场， 绘制石材幕墙施工图纸， 包含平面图、 立面图、 大样图及节点图； 确定出墙距离、 龙骨规格型号和石材幕墙的间距； 二、 荷载验算： (一)全自动光控启闭石材幕墙系统龙骨承载力验算 按照简支梁在均布恒 荷载和跨中集中活荷载组合作用下计算模型计算 1)梁上荷载 标准值： qk＝g+q 2)梁上荷载设计值： qd＝γG*g+γQ*q 3)单元长度荷载 标准值： qkl＝qk*B 4)单元长度荷载设计值： qdl ＝qd*B 5)跨中弯 矩： Mmax＝1/8*(qdl+0.01*G)*L^2 6)支座剪力： Vmax＝1/2*(qdl+0.01*G)*L 7)弯曲正应力： σ ＝Mmax/(γx*Wx)<[σ ] 8)支座最大剪应力： τ ＝Vmax*Sx/(I*tw)<[ τ ] 9)跨中挠度相对值： v/L<[1/25 0] 10)跨中挠度:v＝5 /384*(qkl*L^4)/(20 6*10^3*Ix) 式中： qk‑梁上荷载 标准值， 单位： k N/m2 qd‑梁上荷载设计值， 单位： k N/m2 qkl‑单元长度荷载 标准值， 单位： k N/m qdl‑单元长度荷载设计值， 单位： k N/m Mmax‑跨中弯矩， 单位： k N.m Vmax‑支座剪力， 单位： k N σ‑弯曲正应力， 单位： N/m m2 τ‑支座最大剪应力， 单位： N/m m2 v‑跨中挠度， 单位： m m 恒载标准值g： 单位： k N/m2 活载标准值q： 单位： k N/m2 恒载分项系数γG： 1.2 活载分项系数γQ： 1.4 挠度控制： 1/25 0 x轴塑性发展系数γx： 1.0 5 (二)建筑埋件系统承载力验算 1)受力最大锚栓的拉力设计值： 1： 当N/n‑My1/Σyi2≥0时： Nsdh＝N/n+My1/Σyi2 2： 当N/n‑My1/Σyi2<0时： Nsdh＝(NL+M)y1//Σyi/2 式中：权　利　要　求　书 1/6 页 2 CN 115262820 A 2M： 弯矩设计值， 单位： k N.m； Nsdh： 群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值， 单位： N； y1， yi： 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离， 单位： m m； y1/， yi/： 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离， 单位： m m； L： 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离， 单位： m m； 2)锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算： NRd,s＝kNRk,s/γRS,N 式中： NRd,s： 锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值， 单位： N； NRk,s： 锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准 值， 单位： N； k： 地震作用下锚固承载力降低系数， 按表4.3.9[JGJ 145‑2013]选取； γRS,N： 锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数,按规范表4.3.10， 取： γRS,N＝1.2； 3)混凝土锥体受拉破坏承载力计算： NRd,c＝kNRk,c/γRc,N NRk,c＝NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N 对于开裂混凝 土土： NRk,c0＝7.0×fcu,k0.5×hef1.5 对于不开裂混凝 土土： NRk,c0＝9.8×fcu,k0.5×hef1.5 式中： NRd,c： 混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值， 单位： N； NRk,c： 混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准 值， 单位： N； k： 地震作用下锚固承载力降低系数， 按表4.3.9[JGJ 145‑2013]选取； γRc,N： 混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数， 按表4.3.10[JGJ145 ‑2013]采用， 取 1.8； NRk,c0： 开裂混凝 土单锚栓受拉， 理想混凝 土锥体破坏时的受拉承载力标准 值， 单位： N； fcu,k： 混凝土立方体抗压强度标准 值， 当其在45 ‑60MPa间时， 应乘以降低系数0.95； hef： 锚栓有效锚固深度， 单位： m m； 4)混凝土劈裂破坏承载力计算： NRd,sp＝kNRk,sp/γRsp NRk,sp＝ ψh,spNRk,c ψh,sp＝(h/hmin)2/3 式中： NRd,sp： 混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值， 单位： N； NRk,sp： 混凝土劈裂破坏受拉承载力标准 值， 单位： N； k： 地震作用下锚固承载力降低系数， 按表4.3.9[JGJ 145‑2013]选取； NRk,c： 混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准 值， 单位： N； γRsp： 混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数， 按表4.3.10[JGJ 145‑2013]取1.8； ψh,sp： 构件厚度h对劈裂承载力的影响系数， 不应大于(2hef/hmin)2/3； h： 基材厚度厚度， 单位： m m；权　利　要　求　书 2/6 页 3 CN 115262820 A 3